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?抗震球型支座主要通过铰轴转动

【抗震球型支座】主要通过铰轴转动，作用于支座顶板的力，应以刚性角（35℃~45℃）扩散传递的铰轴中心处，再向下以刚性角（35℃~45℃）扩散传递到支座滑板顶面，以便使聚四氟乙烯板能均匀受力，因此支座的总体结构高度仍很大，支座的用钢量较大。事实上如果采用以面接触方式传力的球型支座（或柱面支座）来替代铰轴，同时可以可靠地满足支座的转动的要求，又可以显著降低支座结构高度，减少支座的总体用钢量。

【抗震球型支座】的钢支座采用ZG230-450II和ZG270-500II等，其机械性能和化学成分应符合《碳素钢铸件分类和技术条件》（GB979）的要求。抗震球型钢支座应进行正火处理，切除浇口和电焊修补都应在热处理前进行。主要受力部位的铸件上不容许有裂缝存在。

【抗震球型支座】是采用35号和45号结构钢，其机械性能和化学成分应符合《铁路桥梁铸钢支座技术条件》（TB﹨T1853）的要求。钢支座锻件用钢锭锻造时，锻造比不应小于2.5.锻造过程中应控制锻造终了的温度，锻件应进行正火处理后回火，锻件不得有超过其单面机加工余量的50%的夹层、褶皱、裂纹、结疤、夹渣等缺陷，不得有白点，且不容许焊补。

抗震球型支座?的滑板不采用硅脂润滑?

【抗震球型支座】的滑板不采用硅脂润滑

目前世界各国有多种减免震支座的方式，其中常用的有摩擦阻尼型、液压阻尼型和摆锤式减震支座，以及铅芯橡胶支座和高阻尼橡胶支座等。

【抗震球型支座】是目前世界上采用较多的一种支座，它通过增加时支座的位移量，从而降低结构的自振周期，达到减小力的目的。根据国外的实验结果抗震球型钢支座的摩擦系数，随着滑动速度的增大而增大。

    采用抗震球型钢支座在支座发震位移后，支座本身无法复位，因此通常应采取其他措施，使支座能复位。

【抗震球型支座】的滑板不采用硅脂润滑。

     抗震球型钢支座与聚氨酯橡胶弹性元件组合，该方式由聚氨酯弹性元件提供***力。该支座由盘式支座承受上部结构的垂直荷载、位移和转角。通过聚氨酯橡胶元件的抗压强度，能安全地抵抗风力、车辆制动力以及离心力等平时作用的水平力。时通过抗震球型钢支座的滑动摩擦面的滑动来完成基础隔震。

【抗震球型钢支座】的表面被覆三元乙丙橡胶，保护内部橡胶不受臭氧、紫外线光等的影响，具有更好的耐老化性能。

抗震球型钢支座的弹性刚度（等效刚度）依赖于变形大小，变形小时刚度大，变形大时刚度小，呈非线性状态。对于风荷载、高的初期刚度取得制动功能。对于，因为大变形时刚度小，可以得到良好的抗震效果。而且，对于过大的变形，会引起橡胶

硬化现象，是橡胶刚度增加，可以期望能有控制上部结构的过大变位的效果。

【抗震球型钢支座】的特性试验包括单独的钢支座的性能试验和台试验，台试验可取缩尺不小于四分之一的试样、在经过工程师批准后进行。33.  低温试验：抗震球型钢支座应根据所处使用环境温度区域，分别进行在-7、-15、-21或-26℃条件下的性能试验。

【抗震球型钢支座】磨耗和疲劳试验：抗震球型钢支座的磨耗和疲劳试验应根据***的位移和转角确定，应考虑30年的位移和转角，按实际的接触压力、在20℃±8℃温度、相对位移速度63.5mm条件下作试验。的试验距离对设置在支座处的梁体腹板中心处的阻尼单元为1.6KM，对设置在梁底板处的阻尼单元为3.2KM。